Kytkimen kuoren muodostusanalyysi
Vetolujuus Suurempi tai yhtä suuri kuin 270MPa, muodostavan sisäkulman koko on R7mm. Muodostetut osat kuuluvat lujaan leimaamiseen, ja muovausalue on suuri, on käytettävä suuria puristimia ja meistoprosessin vaatimukset ovat korkeat. Kytkin on osa ajoneuvon käyttöjärjestelmää, jolla on korkeat kokoonpano- ja rakennekokovaatimukset. Se on erittäin tarkka meisto, jossa osan muoto on aksiaalisesti < 1 mm, asennusreiän sijaintitoleranssi suhteessa keskireiän kokoon on pienempi tai yhtä suuri kuin 0,5 mm ja kehän kulmatoleranssi ± 20'.
2. Kytkinkuoren leimausprosessin analyysi ja suunnittelu
Osien analysoinnin ja muovausprosessin muotoilun kautta, pääasiassa puristamalla, vetämällä ja laippaamalla kolme prosessia. Prosessianalyysimalli hajotetaan ja lasketaan. Ensinnäkin prosessilaskentaa yksinkertaistetaan kokonaissyvävetämisen muodossa. Pura osat kahteen eri yksikköön A ja B laskentaa varten.
Leimausmuovauksen prosessianalyysi
(1) Analysoi ja laske aihion koko. Piirustusosien kaikki mitat lasketaan materiaalin paksuuden keskiviivan mukaan, kuten kuvassa 5 on esitetty. d1 halkaisija on ϕ 401mm, d2 halkaisija on ϕ473mm, käyttämällä maksimikokoa; Ensimmäisen askelman piirustuskoko h1 on 33,5 mm ja toisen askelman laippakoko h2 on 43,5 mm.
Osa A rakenteelliset mitat
Osan A kokolaskenta: Teoreettinen viitearvo DA≈599,8mm saadaan käyttämällä kaavaa DA2=d2 +4 (d1×k1+d2×h2). Varsinaisen koetuotannon jälkeen todetaan, että halkaisija DA on 566 mm, mikä on pienempi kuin teoreettinen laskenta-arvo. Laippaosa h2= 43.5mm voidaan laskea likimääräisen piirustusarvon mukaan. Laskentaprosessissa aihion halkaisija on DA=590mm. Osan B kokolaskenta: Osan kokorakenteen R=r mukaan, kuten kuvassa 6, osan B aihion halkaisija: Kaavalla DB2=d2 +4× d1 ×H-3.44r×d1, missä H= 23.5mm, voidaan saada teoreettinen viitearvo DB≈ 503,6mm. Varsinaisen koetuotannon jälkeen todetaan, että aihion halkaisija DB on 566 mm ja aihion halkaisija DB= 500mm laskentaprosessissa.
Osan B rakennemitat
Osan A ja osan B rakennemittojen mukaan aihion koko määritetään alustavasti integroidulla laskennalla ja todellinen koko varmistetaan laskennalla koetuotannon jälkeen. Leikkauksessa ja järjestelyssä arkin materiaalikuitusuunta huomioon ottaen suunniteltiin taloudellinen leikkauslevyasetelma ja levyasetelman koko 535 mm× 535 mm.
Arkin asettelun koko
(2) Syväpiirtoprosessikaavion analyysi. Osat ovat sylinterimäisiä osia, joissa on laippa, jotka muodostetaan puristamalla, vetämällä ja laipattamalla. Laskennan yksinkertaistamiseksi puristusosaa pidetään piirustuksena. Tässä lasketaan vain h1- ja H-osien vetokerroin ja vetoajat muottien lukumäärän määrittämiseksi. Laskentaprosessi on seuraava:
(1) h1 ja H ovat piirustuksen eri korkeuskokoja samalla aloitustasolla, ja ne voidaan muodostaa yhdellä piirroksella samanlaisten leimausosien tuotantokokemuksen mukaan;
② Syvä sisällä pyöristetty kulma R7mm (materiaalin paksuus 7mm);
③ Materiaalin suhteellinen paksuus: 100t/D=100×7/500=1.4; Piirustussarja m=(d + 2t)/d=(394 + 2 × 7)/480=408/480=0.85, jossa paksuus t=7 mm; DB=500 mm;
④ Materiaalin paksuuden ja vetokertoimen laskemisen avulla päätetään, että piirustus voidaan muodostaa kerran, eikä puristusilmiötä tapahdu, kun pidikettä käytetään;
⑤ Pidikerenkaan vetovoima lasketaan kaavan F mukaan piirustus =πdtRmK1, jossa d on piirustusosan halkaisija (keskiviiva) ja 394+7=401 mm; t on materiaalin paksuus, 7 mm; Rm on materiaalin vetolujuus, joka on 270 MPa; K1 on kerroin, ota 1,1; Se voidaan laskea seuraavasti: F =3.14×401×7×270×1.1= 2 617 752.06N;
⑥ Laippavoima lasketaan kaavalla F-laippaus =0.7KBt2Rm/R+t, laskettuna U-muotoisen taivutusvoiman mukaan, jossa K on varmuuskerroin, ota 1,3; B on laipan leveys, jonka lasketaan olevan noin 1 350 mm; Rm on materiaalin vetolujuus, 270 MPa; t on materiaalin paksuus, 7 mm; R on pyöristetty sisäkulma, ota 7 mm. Laskentatulokset ovat seuraavat: F=0,7×1,3×1350 × 49 × 270/14=1160 932,5N; ⑦ Aseta F yhteensä =1.2 (F veto + F käännös) =1.2×3 778 684.56 N=4 534 421.472 N, eli F yhteensä > { {29}} kN;
